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最新版全国焊工竞赛试题(第一章 焊接材料)

作者: 本站来源: 本站时间:2019-09-01

  12.在酸性渣中加入Si02,使Si-0阴离子的聚合程度增大,其尺寸也增加,所以渣的黏度迅速 A 。

  14.在焊接熔渣中加入酸性氧化物TiO2、Si02、B203。等,由于综合矩小,因此该溶渣表面张力 A 。

  15.有些酸性焊条由于熔化后期药皮过热,使药皮含 A 量过低而使焊缝产生气孔。

  19.熔池结晶时,当晶体最易长大方向与散热最快方向相一致时, A 于晶粒长大。

  20.熔池结晶时,晶粒主轴的成长方向与结晶等温面正交,并且以弯曲的形状 B 成长。

  21.熔池结晶过程中,晶粒成长的方向以及平均线速度都是变化的,晶粒成长线速度在焊缝中心最大,在熔合线上最小,等于 A 。

  22.焊接工艺参数对晶粒成长方向有影响。当焊接速度越大时,晶粒主轴的成长方向

  23.焊接工艺参数对晶粒成长方向有影响。当焊接速度越小时,则晶粒主轴的成长方向越 C 。

  25.焊缝金属在结晶过程中,存在化学成分的不均匀性。如低碳钢焊缝晶界的碳含量比焊缝的平均碳含量 C 些。

  26.细晶粒的焊缝金属,由于晶界的增多,偏析分散,偏析的程度将会 B 。

  27.当焊接速度较大时,成长的柱状晶在焊缝中心附近相遇,溶质和杂质都聚集在这里,从而出现区域偏析,在应力作用下,容易产生 A 裂纹。

  30.化学成分相同的低碳钢焊缝金属,在不同冷却速度下也会使焊缝组织有明显的不同,冷却速度越大,焊缝金属中珠光体越多,而且越细,同时硬度 C 。

  31.低合金钢焊缝的二次组织,由于匹配的焊接材料化学成分和冷却条件的不同,可有不同的组织,但多数情况下以铁素体和 B 为主。

  33.低合金钢焊缝金属中,粒状贝氏体不仅在晶界形成,也可在 B 晶内形成。

  34.低合金钢焊缝的含碳量偏高或合金元素较复杂时,在快速冷却条件下, B 过冷到M:温度以下将发生马氏体转变。

  36.锤击焊道表面可改善焊缝二次组织。一般多采用风铲锤击,锤击的方向应 A 依次进行。

  37.每焊完一层焊缝后,立即用气焊火焰加热焊道表面,温度控制在 C ℃的操作叫跟踪回火。

  38.当熔池结晶和相变时,气体的溶解度会突然下降,高温时溶解在熔池金属中的某些气体,部分来不及逸出的会残留在焊缝金属内部,如氢和 A 。

  41.低碳钢和低合金钢焊接时产生的氢气孔,多数情况下,出现在焊缝 A 。

  45.酸性焊条(如J422、J423、J424)药皮中不含 A ,控制氢主要依靠药皮中有较强氧化性组成物。

  46.碱性焊条(如J506、J507)药皮中,除含CaF2外,还常含有一定量的碳酸盐,加热后分解出 B ,在高温时可与氢形成OH和HzO,同样具有防止氢气孔的作用。

  47.用E4303(J422)焊条在焊接过程中不进行预热的条件下,可焊接 A 普通低合金钢。

  48.E5003(J502)焊条,在不预热的条件下,可用来焊接 B 普通低合金钢。

  49.E5016(J506)焊条,一般情况下焊件不预热或预热100~150℃,可用来焊接普通低合金钢 B 。

  51.15MnV和15MnTi钢的焊条电弧焊,对于厚度不大,坡口不深的结构,可以采用的焊条为 D 。

  60.E5016(J506)焊条在较高空载电压下能使用交流焊机焊接,是因为焊条药皮中有 D .

  63.焊接条件下45钢的CCT曲线比热处理条件下的稍向右移,说明在相同的冷却速度条件下,焊接时比热处理时的淬硬倾向 A 。

  64.40Cr钢的CCT曲线在焊接条件下比在热处理条件下向左移动,说明在同样的冷却速度下,焊接时比热处理时淬硬倾向 B 。

  65.合金结构钢焊接时,几乎所有固溶于奥氏体的合金元素都使钢材S曲线向右移,不仅增加钢材淬硬倾向,也 A Ms点。

  66.焊条电弧焊工艺参数如下:焊接电流180 A,电弧电压24 V,焊速0.25 cm/s,有效系数0.6,其热输入是 A J/cm。

  68.调质钢焊接热影响区的软化程度与母材焊接前的热处理状态有关。母材焊前调质时的回火温度越低,则焊后的软化程度 C 。

  69.一般来讲,调质钢焊接时,热影响区软化或失强最大的部位是在加热峰值温度

  70.在低碳钢焊缝中,一定的含C量条件下,随着含S量的增加,结晶裂纹倾向 B 。

  71.低碳钢焊缝中,在一定的含C量条件下,随着含Mn量的增多,结晶裂纹倾向 A 。

  72.焊缝结晶后,如果晶粒越粗大,柱状晶的方向越明显,则产生结晶裂纹倾向 C 。

  73.多边化裂纹附近常伴随有再结晶晶粒出现,所以多边化裂纹总是 B 再结晶。

  74.中碳调质钢碳含量及合金元素含量都较高,因此液一固相区间 A ,偏析也更严重,这就促使产生较大的热裂纹倾向。

  75.焊接中碳调质钢时,应考虑可能出现热裂纹问题,所以在选择焊接材料时,应尽量选用含 B 量低的,含S、P杂质少的填充材料。

  76.低温用钢如采用奥氏体材料焊接时,焊缝中的 A 裂纹是一个普遍问题。

  78.低碳钢和强度级别较低的低合金钢,热裂纹主要出现在焊缝,并且具有 A 断裂的特征,断口带有氧化的色彩。

  79.解理断裂是金属在正应力作用下,由于晶内原子间的结合键而造成的穿晶断裂。所

  80.冷裂纹断口的形貌受含氢量的影响,随含氢量的增加,断口形貌将由 A 向准解理和沿晶发展。

  81.研究证明,焊接时,延迟裂纹只是在一定的温度区间 A ℃发生,温度太高则氢易逸出,温度太低则氢的扩散受到抑制,因此都不会产生延迟裂纹。

  82.在高合金钢(如18-8不锈钢)中,氢的扩散速度很小,但溶解度较大,因此不会在局部地区发生聚集而产生 B 裂纹。

  83.在中、高碳钢,低、中合金钢中,氢的扩散速度较慢,氢既来不及逸出金属,也不能完全受到抑制,因而易在金属内部发生聚集,具有不同程度的 C 裂纹倾向。

  85.从国内一些常用低合金钢避免裂纹的后热温度及后热时间的关系得知,后热的温度越高,所需要的后热时间 C 。

  86.普通低氢焊条烘干应在350℃,超低氢焊条应在 D ℃保温2 h并应在保温箱(筒)内存放,随用随取,以防吸潮。

  87.熔炼焊剂,由于经过高温熔炼,所以含水分极少,焊前一般经 C ℃烘干并保温2 h即可。

  88.采用 B 焊条焊接某些淬硬倾向较大的低、中合金高强钢,能很好避免冷裂纹。

  89.对于高强钢的多层焊,层间温度应 A 预热温度,否则,同样会产生裂纹。

  91.许多低合金高强钢的再热裂纹属于“楔型开裂”的性质,并具有 A 开裂的特征。

  92.珠光体耐热钢的再热裂纹多属“空位开裂%陛质,并具有 A 开裂特征。

  95.从低碳调质钢合金系统来看,大多数合金元素都能引起再热裂纹,尤其以 C 元素对引起再热裂纹影响最大。

  96.对于含有一定数量的铬、钼、钒、钛、铌等元素的某些低合金钢焊接结构,在消除应力退火时,还应注意防止 C 。

  97.Q345钢中的Mn是一种有意加入的合金元素,它能溶入 A 中,使钢材的强度和硬度升高。

  98.钢的晶粒度越大,则晶界开裂所需的应力 C ,也就越容易形成再热裂纹。

  99.低碳钢及部分低合金钢焊接构件加热温度和保温时间与消除应力的效果有关,加

  100.在高温水中工作的18—8不锈钢随含碳量的增加,应力腐蚀裂纹的敏感性将 C 。

  101.当18-8不锈钢的碳含量超过0.1%时,应力腐蚀裂纹开裂的形态为 B 。所以选用的焊接材料也应以低碳或超低碳为宜。

  102.珠光体耐热钢主要用于最高工作温度为 D ℃的高温设备,如热动力设备和化工设备等。

  104.屈服强度294~343 N/mm2。的热轧钢基本上都是属于C-Mn,Mn-Si系的钢种,有时也能用 A 代替部分Mn,以达到细化晶粒和沉淀强化的作用。

  105.热轧及正火钢含C量超过0.3%和含Mn量超过1.6%后,焊接时经常出现裂纹,同时在热轧板上还会出现脆性的 C 组织。

  106.16Mn钢厚板或作为低温压力容器用钢时,为了提高低温韧性,降低脆性转变温度,需要在 C 处理后使用。

  107.一些含Mo的热轧及正火钢,正火后还必须进行 B 才能保证良好的塑性和韧性。

  108.18MnMoNb钢,通过Nb的沉淀强化和细化晶粒的作用,使该钢的屈服强度≥490 MPa。另外,由于Mo和Nb都能提高钢的热强性,因此,这种钢适合于制造中温厚壁的 A 容器。

  109.18MnMoNb钢厚板,气割前必须先经过 A ,否则气割边缘会出现严重裂纹。

  111.一些强度级别高的钢都存在一个韧性最佳的冷却时间t8/5,这时刚好对应于马氏体+下贝氏体组织,t8/5小于或大于该值时韧性都会 C 。

  112.焊接低碳调质钢时,要求在800~500~C之间的冷却速度 A 产生脆性混合组织的临界速度。

  114.焊接30CrMnSiNi2A钢时,除焊后低温回火外,还要采取一定的预热措施,预热温度应 B 母材淬火后的回火温度。

  115.珠光体耐热钢焊接的问题之一是具有明显的回火脆化,对于基体金属来说,严格控制有害杂质元素的含量,同时降低Si、 A 含量是解决脆化的有效措施。

  116.珠光体耐热钢焊接时,要获得低回火脆性的焊缝金属,必须严格控制P和 B 的含量。

  117.珠光体耐热钢一般在热处理状态下焊接,焊后大多数要进行 A 处理。

  118.低温用钢在缺少能固定氮和碳的合金元素时,氮和碳则和铁结合成氮化物或碳化物,使钢的脆性 B 。

  119.低温钢中加入的Ni元素,固溶于 C ,使基体的低温韧性得到显著改善,因此,Ni是发展低温钢的重要元素。

  120.耐大气、海水腐蚀用钢,主要是以Cu和 B 为主,配合其他合金元素而成。

  121.耐大气、海水腐蚀用钢中的 C 可以显著的降低钢在大气和海水中的腐蚀速度,特别是与cu共存时,效果更好。

  122.在石油、化工工业中,腐蚀是一个非常严重而复杂的问题,其中大量的腐蚀是由于硫和硫化物引起的,特别是 B 的腐蚀性最强。

  123.耐硫和硫化物腐蚀用钢的第二、三类钢,由于含Al较高,虽然淬硬倾向很小,焊前不需预热,焊后一般也不必热处理。但焊缝金属的合金化和近缝区的“铁素体带” B 问题,限制了它的发展。

  124.高合金钢焊接时,母材熔合比越大,对焊缝金属成分的稀释作用越大,因此过渡层的成分与熔敷金属的差别也必然 A 。

  125.低Ni低温钢焊接时,所用焊条的含Ni量应与母材相当或高于母材,但要注意,并非含Ni量高焊缝韧性一定好,当焊缝含Ni量超过 B 后,焊缝的韧性会下降。

  126.碳元素在体心立方的α-Fe中的扩散系数比在面心立方的γ-Fe中 A 。

  128.珠光体耐热钢中一般均含有Cr,Mo或 C ,使钢具有很好的抗氧化性和热强性。

  129.475℃脆性主要出现在含Cr量超过 A%的铁素体钢中,或出现在含较多的铁素体相钢中。

  130.耐热钢在475~C附近长时间加热并缓冷,就可导致在常温或0℃以下出现 B 现象。

  131.已经产生475℃脆性的耐热钢,在 B ℃加热保温1 h后空冷,可以恢复原有性能。

  132.耐热钢σ相本身硬度高达HRC C 以上,而且多半分布在晶界,不但降低塑性和韧性,而且还增大晶间腐蚀倾向。

  133.耐热钢合金元素含量越多,导热性越差,而线膨胀系数和电阻率 A 。

  135.在奥氏体不锈钢焊接中,钢中含有强碳化物形成元素Ti、Nb时,碳的有害作用将会 A 。

  136.18-8不锈钢、在450~850℃短时加热即易促使产生晶间腐蚀倾向,所以称这种热处理为 B 处理。

  137.18-8不锈钢在850~900℃短时加热后空冷,可消除晶间腐蚀倾向,这种热处理称为 处理。A

  138.为防止奥氏体不锈钢焊缝发生晶间腐蚀,要降低含 C 量和添加足够量的Ti或Nb,并控制焊缝含有适当数量的 一次铁素体。

  141.为防止奥氏体不锈钢焊接出现敏化区腐蚀,一般采用的18—8钢有 B 。

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